3～110kV高压配电装置设计规范 GB50060-2008

1.0.1～1.0.6  原规范第1.0.1、1.0.3、1.0.4条的修改补充。

    高压配电装置的设计首先应执行国家的建设方针和技术经济政策。根据电力系统条件、自然环境条件和运行、安装维修等要求，合理地选用设备和确定布置方案。

    随着经济的发展，耕地面积逐年减少，而人口却逐年增多，故节约用地政策必须长期坚持。在积极慎重地采用行之有效的新技术、新设备和新材料的同时，为保证设备的安全运行，产品必须符合现行的国家或行业部门的标准。新技术及新设备，必须经过正式鉴定，以保证质量。

    在技术经济合理时应首先选用效率高、能耗小的设备和材料。

2.0.1  原规范第2.0.1条的修改条文。考虑近年来电力负荷发展速度较快，工程多为分期建设的特点，配电装置的设计应综合考虑本期建设及远期扩建的情况。

2.0.2  原规范第2.0.2条的修改条文。考虑到各配电装置布置中相序的一致性，规定了—般情况下相序的排列顺序和相色标志。相色标志可根据不同的导体型式采取不同的方式：屋内硬导体及屋外母线桥一般均涂相色油漆（涂漆既能保持相色的永久性，又能对母线起防腐作用，还能降低导体温升），屋外铝管母线及屋内外软导线则仅在导体的显著部位做出相色标志。

2.0.3  新增条文。鉴于敞开式配电装置布置时母线排列编号不尽一致，本条规定了母线平行布置、上下布置时的编号顺序。

2.0.4  新增条文。110kV的输变电设备停电的影响面较小，一般不考虑带电检修。

2.0.5  新增条文。明确了66～110kV电压等级配电装置中母线避雷器、电压互感器的引接方式。

2.0.6  新增条文。检修时装接携带型接地线，既不方便又不安全。

    故规定了断路器两侧的隔离开关的断路器侧、线路隔离开关的线路侧以及变压器进线隔离开关的变压器侧应配置接地开关，以保证设备和线路检修时的人身安全。

2.0.7  新增条文。为了保证检修时的人身安全，母线上应装设接地开关或接地器，母线上接地开关和接地器的安装原则，应根据母线上电磁感应电压和平行母线的长度以及间隔距离进行计算确定。

2.0.8、2.0.9  新增条文。电压互感器和电流互感器的配置应以满足测量、保护、同期和自动装置的要求，并能保征在运行方式改变时，保护装置不得失电，同期点的两侧都能提取到电压为原则。

2.0.10  原规范第2.0.4条的修改条文。目前国内外生产的高压开关柜均实现了“五防”功能，对户外敞开式布置的高压配电装置也都配置了“微机五防”操作系统。因此，本条文仅强调了屋内配电装置中设备低式布置时应设置防止误入带电间隔的闭锁装置。

2.0.11  原规范第2.0.5条的修改条文。目前已运行的110kV及以下配电装置大多采用无油设备，但还有少部分配电装置和一些扩建工程采用充油设备，本条保留了对有充油设备的配电装置设计时应考虑观察油位及油温的方便。

3.0.1  原规范第3.0.1条的修改条文。为了防腐，对于架构、金具、导线等也应采取相应措施，如混凝土杆应加厚保护层，钢材、金具等应刷漆或镀锌。对于导线则可采用耐腐型铝绞线。对屋外防污一般采用耐污型电瓷。

3.0.2  原规范3.0.2条的修改条文。年最高（或最低）温度为一年中所测得的最高（或最低）温度的多年平均值；最热月平均最高温度为最热月每日最高温度的月平均值，取多年平均值。根据调查测算不宜采用少于10年的平均值。

    对于屋外裸导体，如钢芯铝绞线允许在+90℃时运行，而据实测新制金具接点温度一般为导线温度的50％～70％，从未超过导线温度，故本规范对屋外裸导体的环境最高温度取最热月平均最高温度。

    选择屋内裸导体和电气设备的环境最高温度时，应尽量采用该处的通风设计温度，当无资料时，才可取最热月平均最高温度加5℃。

    对于屋外电气设备环境最高温度的选择，广州电器科学研究所认为，极端最高温度是自有气象记录以来的最高温度，在几十年内可能出现一次，持续时间很短，一般电器无需如此严格要求。最热月平均最高温度是每日最高温度的平均值，持续时间最长7～8h，每年累计100h，若用此值选择高压电器，难以保证可靠运行，采用两年一遇的年最高温度则可保证一般电器的安全运行。两年一遇的年最高温度接近于年最高温度的多年平均值。另外，西安高压电器研究所的有关研究报告亦认为，电器产品中的开断电器如断路器、隔离开关等是带有可动接触的电器，一旦触头过热氧化，势必引起严重后果。故应当着眼于短至几个小时的气象参数变动情况。基于上述原因，本规范对屋外电器的环境最高温度采用年最高温度的多年平均值。

3.0.3  原规范3.0.3条的修改条文。《电工电子产品自然环境条件  温度和湿度》GB/T 4797.1-2005中采用IEC标准作为新的工业气候分类方法，标准将我国气候按温度和湿度的年极值的平均值分为六种类型，见表1。湿热带仅包括广东省的雷州半岛、云南省的西双版纳地区、台湾南端和海南省等地。

     据调查，在我国湿热带地区如海南岛，采用普通高压电器产品问题较多（因产品受潮、长霉、虫害、锈蚀严重等引起的故障较多），今后应采用湿热带型高压电器。

    亚湿热带地区（包括贵州、湖南、湖北、江西、福建、浙江、广东、广西、安徽和江苏中南部、四川和云南东部以及台湾中北部）建国60年来全都使用普通高压电器产品。经过上述地区的调查，在外绝缘和发热方面未出过重大问题。其中，“湿”与“热”相对较重的雷州半岛和海南省，高压电器运行中主要问题是由于密封不良引起进水和受潮，以及外表锈蚀和虫害等。这些问题可以通过对普通产品加强质量管理及采取相应的措施来解决。因此，应允许亚热带地区采用普通高压电器，但应根据当地运行经验加强防潮、防水、防锈、防霉及防虫害等措施。

3.0.4  原规范第3.0.4条的修改条文。根据运行调查，电气设备在低温下运行易发生一些不利于安全运行的问题，例如：变压器油一般采用25#油，当气温在-25℃以下时，一旦变压器停止运行后再恢复供电就有困难；当变压器负载轻、气温低时，由于油的运动黏度增大，导致油循环不畅，潜油泵供油不足，因而会出现轻瓦斯误动现象；各型断路器在冬季运行时，密封件普遍渗油；隔离开关瓷棒断头、触头合不严等。

    现在国内制造厂通常采用的气温标准为-30～+40℃。在严寒地区建议制造厂将气温下限值再适当降低。

    据调查，东北某变电所220kV破冰式隔离开关因降雪覆冰，使刀闸嘴部和底部转动部分结冰而拉不开，另一变电所一组同类型隔离开关，因刀闸嘴部覆冰而合不上，故本规范要求隔离开关的破冰厚度应大于安装场所实测的最大覆冰厚度。

3.0.5  原规范第3.0.5条的修改条文。风速的重现期一般采用设计建筑物的使用年限。日本、英、美及澳大利亚等国家多采用50年，我国《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006年版）从安全可靠性考虑将30年修改为50年，由于导体和电气设备的尺寸和惯性都远较建筑物小，故本规范仍沿用30年一遇。

    屋外35～110kV电压的电气设备和导线一般均安装在10m以下（只有110kV高型布置的隔离开关和上层母线安装在10m以上），故一般采用离地10m高的风速是可以满足要求的（校核高层母线时，可将离地10m高的风速，根据母线高度用高度变化系数进行换算）。

    现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006年版）规定建筑物采用10min平均最大风速，主要是考虑除建筑物体个别构件外，对于整体建筑物而言，一般质量比较大，因而它的阻尼也较大，故风压对建筑物的作用，从开始到破坏需要一定的时间。我国有许多瞬时风速大于35m/s，而10min平均最大风速较小，对建筑物亦未造成任何破坏实例。证明建筑物采用10min平均最大风速设计是合理的。据调查，由于导体和电器的尺寸和惯性都远较建筑物小，则在阵风作用下，导体和电器可能因过载而损坏，所以对风速特别敏感的110kV支柱绝缘子、隔离开关、普阀避雷器及其他细高电瓷产品，要求制造部门在产品设计中考虑阵风的影响。

3.0.6  原规范第3.0.6条的保留条文。

3.0.7  原规范第3.0.7条的保留条文。对安装在海拔高度超过1000m地区的电气设备外绝缘一般应予加强，当海拔高度在4000m以下时，其试验电压应乘以系数Ko这是因为高海拔地区的低气压条件使外绝缘强度降低。高海拔地区空气间隙的击穿电压、绝缘子的干闪、湿闪和污闪电压都低于平原地区，海拔越高，绝缘强度的降低越严重。高海拔地区输变电设备的电晕起始电压也明显低于平原地区。电晕放电会造成无线电干扰、噪声干扰、烧蚀、腐蚀、电能损耗等一系列问题。因此高海拔地区电气设备外绝缘应予以修正。

    依据《高电压输变电设备的绝缘配合》GB 311.1规定：对用于海拔超过1000m，但不超过4000m处的设备的外绝缘及干式变压器的绝缘，海拔每升高100m，绝缘强度约降低1％。在海拔不高于1000m的地点试验时，其试验电压应按设备的额定耐受电压乘以海拔修正系数Ka。海拔修正系数Ka按式（1）计算。

式中  K_a——海拔修正系数；

         H——海拔高度。

    由于现有110kV及以下大多数电器的外绝缘有一定的裕度，故可使用在海拔2000m以下地区。

3.0.8  原规范第3.0.9条的修改条文。配电装置中的主要噪声源是主变压器、电抗器及电晕放电，其中以前者为最严重，因此，在设计时必须注意主变与控制室、通讯室及办公室等的相对布置位置及距离，使变电所内各建筑物的室内连续噪声水平不超过国家相关标准要求。噪声限制值见表2、表3。

    电器的连续性噪声水平不应大于85dB，断路器的非连续性噪声水平，屋内不应大于90dB，屋外不应大于110dB（测试位置距声源设备外沿垂直面的水平距离为2m，离地高度1～1.5m处）。

3.0.9  原规范第3.0.8条的保留条文。

4.1.1  原规范第4.0.1条的部分修改条文。在按电压选择电器时，在中性点非有效接地系统中，应满足线电压的要求。

4.1.2  原规范第4.0.1条的部分修改条文。导体、电气设备的选择，应满足在当地环境条件下正常运行、安装维修、短路和过电压工况的安全要求。

    在按电流选择导体和电气设备时，确定回路的持续工作电流，应考虑检修时和事故时转移过来的负荷，可不计及在切换过程中短时可能增加的负荷电流。

    选择屋外导体时，应考虑日照的影响，计算导体日照的附加温升时，日照强度取0.1W/cm²，风速取0.5m/s。

    日照对屋外高压电气设备的影响：在制造部门已明确高压电气设备用于屋外时，可按电气设备额定电流选择设备；当未明确高压电气设备用于屋外时，可按电气设备额定电流的80％选择设备。

4.1.3  原规范第4.0.4条的修改条文。《国家电网公司电网规划设计内容深度规定》（试行）规定：“电网规划设计包括近期、中期、长期三个阶段，并遵循‘近细远粗、远近结合’的思路开展工作。设计年限宜与国民经济和社会发展规划的年限相一致，近期规划5年左右，中期规划5～15年左右，长期规划15年以上。近期规划侧重于对近期输变电建设项目的优化和调整；中期规划侧重于对电网网架进行多方案的比选论证，推荐电网方案和输变电建设项目，提出合理的电网结构；长期规划侧重于对主网架进行战略性、框架性及结构性的研究和展望。”

    根据上述规定，考虑多年来的运行实践，本规范对原条文作了修改，仅提出应考虑系统的远景发展规划。即《国家电网公司电网规划设计内容深度规定》（试行）中的规定：一般情况下可按本工程预期投产后5～15年的发展规划考虑。

    在一般情况下，三相短路电流较单相、两相短路电流为大，但发电机出口的两相短路或在中性点有效接地系统、自耦变压器等回路中，单相、两相接地短路可能比三相短路严重。因此，本条规定了当单相或两相接地短路电流大于三相短路电流时，应按严重情况验算。

4.1.4  原规范第4.0.7条的修改条文。据对断路器和继电保护装置运行情况的不完全调查，主保护拒动、断路器和操作机构拒动以及继电保护装置因扩建、调试、检修等原因停用的情况时有发生。因此，对电气设备的热稳定校验，应尽量用后备保护动作时间加相应的断路器全分闸时间。对裸导体的热效应计算时间，取主保护动作时间加相应的断路器全分闸时间。

4.1.5  原规范第4.0.8条的修改条文。目前使用的高压熔断器大多为带限流作用的熔断器，用限流熔断器保护导体和电气设备时，应根据限流熔断器的切断电流特性来校验额定峰值耐受电流，并根据熔断器的最大动作焦耳积分来校验额定短时耐受电流。当弧前时间较长时，亦可直接用熔断器的时间—电流特性曲线来进行校验。

    对电压互感器回路不验算动、热稳定的原因是：回路额定电流很小，熔丝截面小，熔断时间极快，且电压互感器绝缘结构比较可靠，回路内的裸导体和电气设备发生相间短路概率较低。

4.1.6  原规范第4.0.11条的修改条文。随着材料技术的发展，新型高强度和高导电特种耐热导体得到越来越广泛的应用，但该新型导体允许连续工作温度随合金材料的不同而不同，因此本条增加了选用特种耐热导体的最高工作温度可根据制造厂提供的数据选择使用。

4.1.7  原规范第4.0.12条的保留条文。

4.1.8  原规范第4.0.13条的修改条文。环境温度影响导体的对流和辐射散热，载流量应按环境温度修正。经分析，屋内导体的环境温度修正系数仍可按原使用的公式计算，即：

式中  K_t——环境温度修正系数；

         t_c——导体最高允许温度（℃）；

         t_a——实际环境温度（℃）；

         t_n——基准环境温度（℃）；

    对屋外导体，由于风速和日照的影响，按上式计算误差较大，尤其是大直径导体在高环境温度时相差更大。环境温度修正系数不仅与气象条件有关，也与导体外径有关。可根据《导体和电器选择设计技术规定》DL/T 5222中的有关要求进行修正。

    海拔对导体载流量也颇有影响。随着海拔高度的提高，环境温度有所降低，但日照的增强和空气密度降低（后者使对流散热减弱）影响了屋外导体的热平衡，故也应予以修正。

    导体采用多导体结构时，因为电流分布不均匀，间隙的散热条件恶化，将影响载流量。另外，若导体的相间距离太小，由于邻近效应将增加交流电阻，从而也要降低载流量，故需考虑邻近效应和热屏蔽对载流量的影响。

4.1.9  原规范第4.0.15条的保留条文。短时作用的荷载，系指在正常状态下长期作用的荷载与在安装、检修、短路、地震等状态下短时增加的荷载的综合。

    管型母线的支柱绝缘子，除校验抗弯机械强度外，尚需校验抗扭机械强度。其安全系数可取正文所列数值。

4.1.10  原规范第4.0.3条的保留条文。

4.2.1  新增条文。对于110kV及以下的配电装置，电晕对选择导线截面一般不起决定作用，故可根据负荷电流选择导线截面，导线的结构型式可采用钢芯铝绞线。

4.2.2、4.2.3  新增条文。引自《导体和电器选择设计技术规定》DL/T 5222-2005。裸导体的长期允许载流量参见《导体和电器选择设计技术规定》DL/T 5222-2005的附录D。

4.2.4  原规范第4.0.18条的修改条文。在有可能发生不均匀沉陷或振动的场所，硬导体和电气设备连接处，应装设伸缩接头或采取防振措施。为了消除由于温度变化引起的危险应力，矩形硬铝导体的直线段一般每隔20m左右设置一个伸缩接头。对滑动支持式铝管母线一般每隔30～40m设置一个伸缩接头；对滚动支持式铝管母线应根据计算确定。导体伸缩接头可采用定型伸缩接头产品，其截面应大于所连接导体的截面。

    除了硬母线与发电机端子、主变压器端子等处应装伸缩接头外，对于其他电器，由于端子不能承受大的应力，是否需装伸缩接头，决定于电器端子前母线有无卡死的固定点以及电器端子允许承受的拉力。

4.3.1  新增条文。配电装置中电气设备的绝缘耐受水平应满足绝缘配合的要求。设备的电瓷爬电距离应满足各地区污秽等级的要求。

4.3.2～4.3.4  新增条文。目前35kV及以下断路器以真空断路器和SF6断路器为主，66kV及以上的断路器以SF6断路器为主。真空断路器和SF6断路器在技术性能及运行维护方面都比油断路器具有优势。虽然油断路器具有一定的价格优势，但由于技术性能差及运行维护不便等原因，近年来的工程设计已很少选用，因此不再推荐。

    35kV及以下屋内配电装置中选用的电流互感器，以往多采用瓷绝缘结构型，现在则较多地使用环氧树脂浇注绝缘型。后者体积小、重量轻、动稳定性能较好，但热稳定则比瓷绝缘型差，这是因为浇注体本身的散热情况较差。随着浇注工艺技术水平的提高，浇注式电流互感器应用范围越来越广，考虑到35kV及以下配电装置多为开关柜式结构，空间比较小，因此，35kV及以下电流互感器宜采用浇注式。

    对66kV及以上电流互感器，考虑到现有电流互感器制造技术的发展，SF6气体绝缘结构和光纤式绝缘结构的独立式电流互感器已有产品问世，条件许可时，也可考虑选择。

    由于3～35kV配电装置多采用户内柜式结构，因柜内设备布置比较紧凑，要求互感器体积小。浇注式电压互感器经多年运行经验证明是可靠的，体积比油浸式小，适用于开关柜内使用。同时浇注式电压互感器的使用也满足开关柜向无油化方向发展的要求。因此，推荐采用树脂浇注式电压互感器。

    66kV及以上配电装置中电压互感器的选择问题，由于电容式电压互感器冲击绝缘水平高，且电容分压装置的电容较大，从而对冲击波的波头能起到缓冲作用。其次，还可以代替耦合电容器兼作载波通信用。在结构上，电容式电压互感器对误差的调整比较灵活，利用调整电抗器和中间变压器一次线圈的抽头来改变电感，使互感器的电抗尽量与容抗相等，使互感器内阻抗最小，从而达到调整准确度的比值差和相角差。

    电容式电压互感器的容量较电磁式小，但一般都能满足要求。电磁式电压互感器的励磁特性为非线性特性，与电力网中的分布电容或杂散电容在一定条件下可能形成铁磁谐振。通常是电磁式电压互感器的感性电抗大于电容的容性电抗，当电力系统操作或其他暂态过程引起互感器暂态饱和而感抗降低就可能出现铁磁谐振。这种谐振可能发生于不接地系统，也可能发生于直接接地系统。随着电容值的不同，谐振频率可以是工频和较高和较低的谐振。铁磁谐振产生的过电流和（或）高电压可能造成互感器损坏，特别是低频谐振时，互感器相应的励磁阻抗大为降低而导致铁芯深度饱和，励磁电流急剧增大，高达额定值的数十倍至百倍以上，从而严重损坏互感器。因此，对110kV及以上电压，当电容式电压互感器容量满足要求时，考虑其优点较多，建议优先采用电容式电压互感器。

    对气体绝缘金属封闭组合电器的电压互感器由于制造技术的原因，目前生产电磁式电压互感器，国外某些公司正在研制电容式气体绝缘全封闭组合电器用电压互感器，但造价较高，不适合工程中采用，故推荐气体绝缘全封闭组合电器用电压互感器宜采用电磁式。

4.3.5、4.3.6  新增条文。对3～35kV的保护设备宜针对不同形式的操作过电压和不同的操作对象“对症下药”。保护电容器组产生的高频振荡过电压，当采用金属氧化物避雷器保护时，应按《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》DL/T 620-1997第4.2.5条规定接线，重点保护电容器极间过电压。在开断高压感应电动机时，因断路器的截流、三相同时开断和高频重复重击穿等会产生过电压（后两种仅出现于真空断路器开断时）。过电压幅值与断路器熄弧性能、电动机和回路元件参数等有关。采用真空断路器或采用的少油断路器截流值较高时，宜在断路器与电动机之间装设旋转电机金属氧化物避雷器。

    66～110kV采用金属氧化锌避雷器已成为国内外公认的技术方向。在条件允许时，首先应选择无间隙金属氧化锌避雷器。

4.3.7  新增条文。在电容电流变化较大的场所，采用自动跟踪动态补偿式消弧线圈，可以将电容电流补偿到残流很小，使瞬时性接地故障自动消除而不影响供电。所以在电容电流变化较大的场所，宜选用自动跟踪动态补偿式消弧线圈。消弧线圈可根据装设位置采用油浸式或干式，

4.3.8  新增条文。

4.3.9  原规范第4.0.14条的修改条文。本条主要针对污秽等级为Ⅱ级及以上的配电装置，当配电装置有污染或冰雪时，宜提高产品电压等级。我国南方地区配电装置没有污染及冰雪时，则可不采用高一级电压的产品。

5.1.1  原规范第5.1.1条的部分修改条文。

    1  本条主要依据《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》DL/T 620中的方法，计算作用在空气间隙上的放电电压值，以避雷器的保护水平为基础，依据计算分析结果确定了最小安全距离。

    2  对原表中63kV电压等级按《标准电压》GB 156-2003改为66kV。

    3  A值是基本带电距离。110kV及以下配电装置的A值采用惯用法确定。隔离开关和断路器等开断电器的断口两侧引线带电部分之间，应满足A2值的要求。

    4  B1值是指带电部分至栅栏的距离和可移动设备在移动中至无遮栏带电部分的净距，B₁＝A₁＋750mm。一般运行人员手臂误入栅栏时手臂长不大于750mm，设备运输或移动时摆动也不会大于此值。交叉的不同时停电检修的无遮栏带电部分之间，检修人员在导线（体）上下活动范围也为此值。

    5  B2值是指带电部分至网状遮栏的净距，B₂＝A₁＋70mm＋30mm。一般运行人员手指误入网状遮栏时手指长不大于70mm，另外考虑了30mm的施工误差。

    6  C值是保证人举手时，手与带电裸导体之间的净距不小于A₁值，C＝A₁＋2300mm＋200mm。一般运行人员举手后总高度不超过2300mm，另外考虑屋外配电装置施工误差200mm。在积雪严重地区还应考虑积雪的影响，该距离可适当加大。规定遮栏向上延伸线距地2500mm处与遮栏上方带电部分的净距，不应小于A1值；以及电气设备外绝缘体最低部位距地小于2500mm时，应装设固定遮栏，都是为了防止人举手时触电。

    7  D值是保证配电装置检修时，人和带电裸导体之间净距不小于A₁值，D＝A₁＋1800mm＋200mm。一般检修人员和工具的活动范围不超过1800mm，屋外条件较差，另增加200mm的裕度。

    规定带电部分至围墙顶部的净距和带电部分至配电装置以外的建筑物等的净距，不应小于D值，也是考虑检修人员的安全。

5.1.3  原规范第5.1.2条的修改条文。

    1  对原表中63kV电压等级按《标准电压》GB 156-2003改为66kV。

    2  过去在最大工作电压条件下，进行短路加风偏的校验时，计算方法不太明确，有时采用短路叠加最大设计风速的风偏，相间距离常常由此条件控制，考虑到短路与最大设计风速同时出现的几率甚小，故本规范对校验条件明确分为两种情况：①最大工作电压下的最小安全净距与最大设计风速；②最大工作电压下的最小安全净距与短路摇摆加10m/s风速。

    3  本次修编，取消了35～110kV不同条件下的计算风速和安全净距表中操作过电压和风偏值。主要考虑在35～110kV系统中操作过电压不起主要作用。并且，国内缺少35～110kV内过电压和工频过电压试验曲线。

5.1.4  原规范第5.1.3条的修改条文。

    1  对原表中63kV电压等级按《标准电压》GB 156-2003改为66kV。

    2  B2值是指带电部分至网状遮栏的净距，B₂＝A₁＋30mm＋70mm。70mm是考虑运行人员手指长度不大于70mm，30mm是考虑施工误差。若为板状遮栏，则因运行人员手指无法伸入，只需考虑施工误差30mm，故此时B₂＝A₁＋30mm。

    3  35～110kV栏目中C值的含义与屋外相同，考虑到屋内条件比屋外为好，20kV及以下C值取2500mm，35kV及以上C＝A₁＋2300mm。

    4  D值的含义与屋外相同，考虑屋内条件比屋外为好，无需再增加裕度，因此D＝A₁＋1800mm。

    5  E值指由出线套管中心线至屋外通道路面的净距，考虑人站在载重汽车车箱中举手高度不大于3500mm，因此将E值定为在35kV及以下时为4000mm，66kV为4500mm，110kV为5000mm。若明确为经出线套管直接引线至屋外配电装置时，则出线套管至屋外地面的距离可不按E值校验，但不应低于同等电压级的屋外C值。

    6  110kV及以下屋内配电装置的A值普遍比屋外A值小50～100mm。这主要考虑到屋内的环境条件略优于屋外，对造价影响亦较大，因而所取裕度相对较小。

    上海交通大学曾进行了真型试验。试验表明，由于电场分布的影响，屋内的条件要比屋外恶化。有墙又有顶时，空气间隙的放电电压较低，分散性也较大。但考虑到温度的影响，他们建议屋内与屋外取相同的数值。

5.1.6  原规范第5.1.4条的修改条文。

5.1.7  原规范第5.1.5条的保留条文。照明、通信和信号线路绝缘强度很低，不应在屋外配电装置带电部分上面和下面架空跨越或穿过，以防感应电压或断线时造成严重恶果，或因维修照明等线路时误触带电高压设备。屋内配电装置内不应有明敷的照明或动力线路跨越裸露带电部分上面，防止明线脱落造成事故，同时照明灯具的安装位置选择亦应考虑维护人员维修时的安全。

5.2.1  原规范第5.2.1条的修改条文。

5.2.2～5.2.4  新增条文。对于66～110kV屋外配电装置一般选用敞开式，为了减少占地也可采用紧凑型或智能型设备；考虑气体绝缘金属封闭开关设备（GIS）制造技术水平的提高和造价的降低，如计及土建费用和安装运行费用后与敞开式经济指标接近时，Ⅳ级及以上污秽地区、大城市中心地区、土石方开挖工程量大的山地区、地震烈度9度及以上地区推荐采用GIS配电装置。

5.3.1  新增条文。

5.3.2  新增条文。对于3～35kV电压等级配电装置，因为成套式高压开关柜设备技术上已经成熟，工程中得到广泛应用，故推荐选用。

5.3.3～5.3.6  新增条文。普通中型布置的配电装置，一般母线下不布置电气设备，这种方式检修维护比较方便，但相对来讲，占地面积较大。地方比较狭小时，配电装置可采用半高型布置，母线可采用管型母线。

5.3.7  原规范第5.2.3条的修改条文。管型母线的固定方式可分为支持式和悬吊式两种。从减小母线跨度、防止微风振动出发，支持式管型母线又可分为带长托架和不带长托架两种。但由于长托架式管型母线给安装带来不便，一般使用较少，不带长托架的支持式管型母线则使用较多。而悬吊式管型母线一般在超高压配电装置且考虑地震的地方才予以采用。

    支持式母线要控制正常状态的挠度，这主要考虑铝管支持金具的滑动范围和隔离开关的扑捉范围的限制，在满足机械强度、刚度要求时，必须对跨度进行限制。同时单管母线需考虑微风振动及温差对支持绝缘子应力作用。而悬吊式母线适用地震烈度8度及以上地区，由于悬式绝缘子的阻尼作用，不考虑微风振动问题。采用管型母线都要考虑端部效应。

    单根铝管母线的挠度，日本、加拿大、英国和前苏联都是以铝管母线的直径为控制条件。我国从20世纪70年代至今设计的110kV、220kV采用的铝管母线挠度都是用直径来控制的，即规定无冰无风时，管型母线自重产生的跨中挠度值应小于0.5～1.0D，（D为铝管母线外径）。也有一些国家以采用母线跨度的比例来控制母线的挠度，如德国、法国和美国。我国已运行的110kV、220kV铝管母线挠度都是按小于0.5～1.0D设计的，通过几十年的运行，没有发现绝缘子断裂和挠度加大等不良现象。因此，本次修编仍维持原规范不变。

    关于悬吊管型母线的挠度允许标准，没有支持式管型母线严格，因为它的两端用金具悬吊起来，是固定连接，没有因为管母线挠度过大造成支持金具滑动失常的问题。挠度是由单柱式隔离开关的要求和适当考虑美观等其他因素控制，所以对挠度的要求可以放松一些。结合国外工程实践，悬吊式铝管母线挠度允许标准，可按在自重作用下母线的挠度不超过铝管外径的2倍（2D）考虑。

    圆形单管母线在微风中会产生卡曼旋涡，因此在设计中还必须考虑消除微风振动的措施。消除的措施一般采用下列方法：①加装动力双环阻尼消振器；②管内加装阻尼线；③改变支持方式。

5.4.1、5.4.3  原规范第5.3.1条的修改条文。屋外配电装置的巡视道路应根据运行巡视的需要设置，并宜结合地面电缆沟的布置确定路径，以节约投资。巡视道路面宽宜为700～1000mm；当巡视道路坡度大于8％时，宜有防滑措施或做成踏步。

5.4.2  新增条文。道路的设置除需满足运行、检修要求外，尚应符合消防要求。中型布置的屋外配电装置，其道路应力求环形贯通，尽量减少尽头死道，以提供良好的行车条件；当无法贯通时则应具有回车条件，如在道路的近端设回车道，或在附近设T形或十字形路口，以取代回车道。

5.4.4  原规范第5.3.2条保留条文。配电装置屋内各种通道的最小宽度，基本沿用原规范规定。由于电压等级不同，设备型式各异，具体应用时还需按设备搬运时所需的宽度进行校核，如不能满足要求，则应适当增大。

    关于手车式开关柜的通道宽度，不少运行单位反映，认为原规范数值偏小，根据目前各单位进行设备大修时的情况，将最小宽度放大至单车加1200mm及双车加900mm。这两种尺寸与《火力发电厂厂用电设计技术规定》DL/T 5153中手车式高压开关柜操作通道的最小宽度是一致的。该规定单列布置最小宽度为2000mm，双列布置为2500mm，而小车长度为800mm，分别加上1200mm及900mm后，其最小宽度也是2000mm及2500mm。

    对35kV手车式开关柜的操作通道最小宽度，据对部分地区的调查，采用宽度一般为2000～3000mm。但运行单位普遍反映，由于这种断路器检修工作量不大，在操作通道内检修，既方便又解决问题，很少推到检修间检修过，要求将宽度加宽到3000mm。一般35kV手车式配电装置以单列为多，采用本条规定即单车长加1200mm是满足要求的。

5.4.5、5.4.6  原规范第5.3.4条、第5.3.5条的保留条文。干式变压器可与高、低压配电装置布置于同一屋内，也可单独布置于变压器屋内，其防护类型有网型、箱型及有机械通风的箱型，也可作敞开式布置（此时也需有防护触及接线端子的遮栏，或布置于单独小屋内）。根据干式变压器的特点，安装地点要求通风良好。故设置于屋内的干式变压器，其外廓与墙壁距离不应小于600mm，干式变压器之间的距离不应小于1000mm，通道设置及其宽度尚应满足巡视维修的要求。

5.4.7  原规范第5.3.6条的修改条文。目前发电厂的屋外配电装置均有与外界隔开的围栏，而变电所特别是工矿企业的变电所，尚有的屋外配电装置未设置与外界隔离的围栏，非运行人员进大门后可直接进入屋外配电装置场地，影响安全运行。故本规范规定厂区内的屋外配电装置宜设置高度不低于1500mm的围栏。当屋外配电装置的出线侧或旁侧紧靠发电厂、变电所或工矿企业的围墙时，则围墙可作为围栏的一部分。

    另外，近年来多有发生小孩攀登或翻越围栏误入配电装置触电事故发生，因此本规范规定了应在其醒目的地方设置警示牌。

5.4.8、5.4.9  原规范第5.3.7条的保留条文。屋外配电装置的栅状遮栏（简称栅栏）高度1200mm是最低要求，因栅栏对带电体的距离B1值是以750mm加A1值验算的，在1200mm高度时，人已不能弯腰探入栅栏内，当手臂误入栅栏内时，不会超过750mm，故不致发生危险。

    围栏系指栅状遮栏、网状遮栏或板状遮栏。

5.4.10  原规范第5.3.8条的保留条文。屋内配电装置油断路器间隔靠操作走廊侧，一般均为网状遮栏，运行人员担心在巡视及就地操作时，可能受断路器爆炸或喷油燃烧等的威胁。为防止在就地操作时的断路器事故及隔离开关误操作事故等对人员的危险，增加运行人员的安全感，以及经济性及通风等条件，所以本条规定在进行操作的范围内设置人身防护实体隔板，隔板一般采用厚度不小于2mm的钢板，宽度以500～600mm为宜，高度则不低于1900mm。

5.4.11  原规范第5.3.9条的保留条文。防护措施一般是指在母线桥顶上做无孔防护罩，两侧是否装设防护罩，可根据具体情况确定。

    防护罩的设置一般是从厂房外墙开始，至母线桥离厂房6～10m处。

5.5.1  原规范第5.4.2条的修改条文。对于油断路器、油浸电压互感器和电压互感器等带油电气设备，按电压等级来划分设防标准，既在一定程度上考虑到油量的多少，又比较直观，使用方便，能满足运行安全的要求。例如20kV及以下的少油断路器油量均在60kg以下，绝大部分只有5～10kg，虽然火灾爆炸事故较多，爆炸时的破坏力也不小（能使房屋建筑受到一定损伤、两侧间隔隔板炸碎或变形、门窗炸出、危及操作人员安全等），但爆炸时向上扩展的较多，事故损害基本上局限在间隔范围内。因此，只要将两侧的隔板采用非燃烧材料的实体隔板或墙，从结构上改进加强是可以防止出现这类事故的。

5.5.2  原规范第5.4.3条的修改条文。为尽快将事故油排至安全处，排油管内径以150mm为宜。

5.5.3  原规范第5.4.5条的修改条文。本次修订，对屋外单台油量在1000kg的充油设备的贮油设施分为三种情况作了规定：一种是有排油设施时，贮油设施的容积为单台设备油量的20％；一种是无排油设施时，贮油设施的容积为单台设备油量的100％；另一种是设有事故油池，并且有油水分离措施时贮油设施的容积为单台设备油量的60％。

    贮油池内铺设卵石层，可起隔火降温作用，防止绝缘油燃烧扩散。若当地无卵石，也可采用无孔碎石。为防止雨水泥沙流入贮油池，堵塞卵石孔隙，贮油池周围应高出地面。

5.5.4  原规范第5.4.6条的修改条文。变压器之间的最小防火净距应按变压器容量、油量、电压等级的不同而有所区别。考虑到油浸变压器内部贮有大量绝缘油，其闪点在130～140℃之间，它与可燃液体贮罐很相似，因此可以把油浸变压器之间防火净距近似于地上可燃液体贮罐之间的最小防火净距来考虑，按《建筑设计防火规范》GB 50016-2006表4.2.2规定，可燃液体贮罐之间的最小防火净距为0.75D（D为两相邻贮罐中较大罐的直径〕，可设想变压器的长度为可燃液体贮罐的直径，通过对不同电压、不同容量（油量均在2500kg以上）的变压器之间最小防火净距按0.75D计算得出：电压为110kV，容量为31.5～150MV·A的变压器之间最小防火净距约在6360～6990mm范围内；电压为35kV及以下，容量为5.6～31.5MV·A的变压器之间最小防火净距约在2880～4210mm范围内。因为油浸变压器的火灾危险性比可燃液体贮罐大，它又是变电设备中的核心设备，其重要性远远大于可燃液体贮罐，所以变压器之间最小防火净距应大于0.75D计算数值。

    根据变压器着火后其四周对人的影响情况来看，对地面最大辐射强度是在与地面大致成45°的夹角范围内，要避开最大辐射温度，变压器之间的水平净距必须大于变压器的高度。

    综上所述，将变压器之间最小防火净距按电压等级分为5m、6m及8m是合适的。

5.5.5  原规范第5.4.7条的修改条文。由于变压器事故中，不少是高压套管爆炸喷油燃烧，一般火焰都是垂直上升，故防火墙不宜太低。考虑到目前我国各工程中变压器间防火墙高度一般均低于高压套管顶部，但略高于油枕高度，故本规范规定防火墙高度不宜低于油枕顶端高程。对电压较低、容量较小的变压器，套管离地高度不太高时，防火墙高度宜尽量与套管顶部取齐。

    考虑到贮油池比变压器两侧各长1000mm，为了防止贮油池中的热气流影响，防火墙长度应大于贮油池长度。设置防火墙将影响变压器的通风及散热，考虑到变压器散热、运行维护方便及事故的消防灭火需要，防火墙离变压器外廓距离不应小于1000mm。

5.5.6  新增条文。为了保证变压器的安全运行，对油量超过600kg的消弧线圈及其他充油电气设备至本回路油量在2500kg的充油设备间距离作了规定。

5.5.7  原规范第5.4.4条的修改条文。随着电气设备制造工艺的提高，一些由油绝缘的设备如电流互感器、电压互感器等已逐步被非油绝缘的材质所取代。因此，本规范规定了在防火要求较高的场所，宜选用非油绝缘的电气设备。

6.0.1、6.0.2  新增条文。在GIS配电装置中有两种接地开关，一种是仅作安全检修用的接地开关；另一种相当于接地短路器，又称快速接地开关。检修用的接地开关，只能切断电容电流和电感电流。而快速接地隔离开关能合上接地短路电流。这是因为当GIS设备内部发生接地短路时，在母线管里会产生强烈的电弧，它可以在很短的时间里将外壳烧穿，或者发生母线管爆炸。为了能及时切断电弧电源，人为地使电路直接接地，通过继电保护装置将断路器跳闸，从而切断故障电流，保护设备不致损伤过大。

    线路侧的接地开关与出线相连接，尤其是同杆架设的架空线路，其电磁感应和静电感应电流较大，装于该处的接地开关必须具备切、合上述电流的能力。一般情况下，如不能预先确定回路不带电，出线侧宜装设快速接地开关；如能预先确定回路不带电，则设置一般接地开关。

6.0.3  新增条文。

6.0.4  新增条文。GIS与架空线连接处，应装设金属氧化锌避雷器，该避雷器宜采用敞开式。主要考虑敞开式避雷器的接地端与GIS金属外壳连接后可增大GIS内部波阻抗，提高避雷器的保护效果。

6.0.5～6.0.7  新增条文。GIS设备的母线和外壳是一对同轴的两个电极，构成稍不均匀电场。当电流通过母线时，外壳感应电压使外壳产生涡流而发热，使GIS设备容量减少，当运行人员接触时会触电危及人身安全。因此，要使GIS设备外壳的感应电压在安全规定的范围之内，外壳也不发热。另外，GIS设备的支架、管道，电缆外皮与外壳连接之后，也有感应电压和环流产生。外壳与上述零件接触不良的地方，还会产生火花，使管道、电缆外皮产生电腐蚀。

    为了解决上述问题，目前用两种方法解决，一种在GIS设备外壳用全链多点接地的方法，它的优点是GIS外壳的感应电压为零，但会引起环流，金属外壳仍然发热，输送容量还要下降；另一种方法是将GIS外壳分段绝缘，每一段只有一个接地点，这样GIS外壳不产生环流，但有感应电压。

    1.三相共筒式母线的GIS外壳接地。三相母线共同安装在一个母线管里，正常运行情况下，三相电流在外壳的感应电压为零，外壳也没有涡流，所以不会危及运行人员的安全，外壳也不会发热。但在故障时，三相电压失去平衡，在外壳上产生感应电压，产生环流，虽然时间不长，但也会危及运行人员的安全。所以GIS外壳及其金属结构都要多点接地。接地线的截面按流过的故障电流计算。

    2.离相式母线的GIS外壳接地。由于离相式母线的GIS设备，三相母线分别装于不同的母线管里，在正常运行时，外壳有感应电流，其值为主回路电流的70％～90％，根据外壳的材料而定。这么大的感应电流会引起外壳及其金属结构发热，并使GIS设备的额定容量减少，使二次回路受到干扰。为此用下面的措施进行解决。

        （1）安装接地线，其截面按GIS设备的热稳定要求进行计算。接地线必须直接接到主地网，不允许元件的接地线串联之后接地。当GIS的间隔较多时，可设置两条接地母线，接地母线与主电网连接点不少于2处。

        （2）由于离相母线管的三相感应电流相位相差为120度，因此在接地前，用一块短金属板，将三相母线管的接地线连在一起然后接地。此时，通过接地线的接地电流只是三相不平衡电流，其值较小。

        （3）为了防止GIS设备外壳的感应电流通过设备支架、运行平台、楼梯、扶手和金属管道，其外壳均应多点接地。在外壳与金属结构之间应绝缘，以防产生环流。

        （4）为了防止感应电流通过控制电缆和电力电缆的外皮，只允许电缆外皮一点接地，以不致使电缆外皮产生环流，而影响电缆的传输容量。GIS屋内的所有金属管道也只允许一点接地。

        （5）GIS设备与主变压器连接时，GIS设备的外壳与SF6/油套管之间应绝缘。

        （6）三相联动的隔离开关、接地隔离开关的连杆之间应绝缘。

7.1.1～7.1.9  原规范第6.0.1条的保留条文。

7.1.10  新增条文。随着变电所、升压站控制水平的提高，现场总线的应用，大量的电子设备布置在高压配电装置内。为了抑制低频磁场对电子设备的干扰，本条规定了对布置在配电装置内的二次设备间应采取屏蔽措施。

7.1.11  原规范第5.4.8条的修改条文。

7.2.1～7.2.3  原规范第6.0.2条的修改条文。考虑到预制、组装、就位的方便，架构的标准化和便于扩建改建，对独立构架均按终端条件设计为宜；对于连续的构架，可根据实际的受力条件，并预计将来的发展，因地制宜地确定按中间或终端构架设计。

    安装紧线时，各级电压施工经验均证明，采用上滑轮挂线方案不但可以减少过牵引拉力，若滑轮扎缚位置恰当，过牵引拉力还有可能小于导线的正常拉力。所以，只要施工方法恰当，安装时过牵引拉力不是构架控制条件。在更换绝缘子串时，通常采用紧线器，使被更换的绝缘子串脱离受力状态，过牵引值在30～50mm左右，试验也表明，它也不是构架的控制条件。因此规定，不应把过牵引作为控制条件。

    检修时考虑导线上人，主要指电压为110kV及以上的构架。在构架较低时，导线的检修工作完全可以用靠梯进行。导线集中荷载系沿用《火力发电厂土建结构设计技术规定》DL 5022。

7.2.4  新增条文。半高型配电装置的平台、走道的均布活荷载值取自《建筑结构荷载规范》GB 50009中上人的屋面活荷载数值。起吊荷载主要考虑隔离开关高位布置时的安装起吊及支持绝缘子等母线材料的吊装。

7.3.1  新增条文。对GIS屋内地面的要求，是为了保证GIS配电装置安装的顺利和安全运行。因GIS配电装置是管状式的空间结构，刚度相对较大，密封性能要求高，如基础发生不均匀下沉将会导致设备性能难以保证。因此，基础设计时应满足GIS配电装置对不均匀沉陷的要求，并应避免同一间隔的布置跨土建结构缝。

7.3.2、7.3.3  新增条文。为满足安装、检修、运行巡视的要求，在GIS配电装置总布置的两侧应设通道。主通道宜设置在靠断路器的一侧，其通道宽度应满足检修GIS配电装置中最大设备单元搬运所需的空间和SF6气体回收装置所需宽度，一般情况宽度不宜小于2000mm。另一侧的通道供运行巡视用，其宽度应满足操作巡视和补气装置对每个隔室补气的要求，一般不小于1000mm；对花很大代价才能做到的特殊情况，可适当缩小，但不能小于800mm。

7.3.4  新增条文。

7.3.5  新增条文。由于GIS配电装置多少有一些微量SF6气体泄漏出来。该气体为惰性气体，比重为空气的5倍左右，故屋内要求有正常的通风、排风装置，且其排风取气口位置一般应布置在GIS屋内下部，或将轴流风机布置在对应的断路器部位的墙上，或距地面0.5m左右处。有条件的配电装置，可设置进风装置，进风口设在屋内上部。此外，若装置间隔较多时，还可设置专用的安装检修场。

    GIS配电屋内宜配置SF6气体泄露报警仪，以确保人身安全。